합판의 내 하중 용량은 20mm입니다. 합판의 특성, 특성 및 응용

따라서 h = 1cm 두께의 합판으로 꿰매어질 계획인 50x50cm 크기의 셀이 있습니다(사실, GOST 3916.1-96에 따르면 합판의 두께는 0.9cm일 수 있지만 추가 계산을 단순화하기 위해 두께가 1cm인 합판이 있다고 가정하고 합판 시트에 300kg/m2(0.03kg/cm2)의 평면 하중이 작용합니다. 합판은 접착됩니다 세라믹 타일, 따라서 합판 시트의 처짐을 아는 것이 매우 바람직합니다(강도에 대한 합판 계산은 이 기사에서 고려되지 않음).

비율 h / l = 1/50, 즉 그런 판은 얇습니다. 우리는 기술적으로 지지대에 부착물을 제공하여 지연이 멤브레인에서 발생하는 지지대 반응의 수평 구성 요소를 인식하도록 할 수 없기 때문에 편향이 크더라도 합판 시트를 멤브레인으로 간주하는 것은 의미가 없습니다. 충분한.

이미 언급했듯이 적절한 설계 요소를 사용하여 플레이트 처짐을 결정할 수 있습니다. 따라서 윤곽을 따라 힌지 지지대가 있는 정사각형 슬래브의 경우 계산된 계수는 k 1 = 0.0443이고 처짐을 결정하는 공식은 다음 형식을 갖습니다.

f = k 1 ql 4 / (Eh 3)

공식은 복잡해 보이지 않고 계산을 위한 거의 모든 데이터가 있으며 목재의 탄성 계수 값만 누락되었습니다. 그러나 목재는 이방성 재료이며 목재의 탄성 계수 값은 수직 응력의 작용 방향에 따라 달라집니다.

그래서 당신이 믿는다면 규제 문서, 특히 SP 64.13330.2011, 섬유를 따라 나무의 탄성 계수는 ​​E = 100000 kgf / cm 2이고 섬유를 가로질러 E 90 = 4000 kg / cm 2, 즉 25배 적습니다. 그러나 합판의 경우 탄성 계수 값은 목재의 경우와 같이 단순하게 취하는 것이 아니라 다음 표에 따라 외층의 섬유 방향을 고려하여 취합니다.

표 475.1... 시트 평면에서 합판에 대한 탄성 계수, 전단 및 푸아송 비

추가 계산을 위해 특히 합판 층이 수직 방향을 갖기 때문에 목재 탄성 계수의 특정 평균 값을 결정하는 것으로 충분하다고 가정할 수 있습니다. 그러나 이 가정은 사실이 아닙니다.

탄성 계수의 비율을 종횡비로 고려하는 것이 더 정확합니다. 예를 들어, 자작나무 합판 b / l = 90000/60000 = 1.5인 경우 계산된 계수는 k 1 = 0.0843이고 처짐은 be:

f = k 1 ql 4 / (Eh 3) = 0.0843 0.03 50 4 /(0.9 10 5 1 3) = 0.176 cm

윤곽을 따라 지지대가 있는지 고려하지 않고 시트를 너비 b = 50cm, 길이 l = 50cm, 높이 h = 1cm인 단순한 빔으로 시트를 계산한 경우 균일하게 분포된 하중의 경우 이러한 빔의 편향은 다음과 같습니다(표 1의 계산된 계획 2.1에 따라).

f = 5ql 4 / (384EI) = 5 0.03 50 50 4 /(384 0.910 5 4.167) = 0.326cm

여기서 관성 모멘트 I = bh 3/12 = 50 · 1 3/12 = 4.167 cm 4, 0.03 · 50은 보의 전체 너비에 작용하는 선형 하중으로의 평면 하중의 감소입니다.

따라서 윤곽을 따라 지원하면 처짐을 거의 2배 줄일 수 있습니다.

윤곽을 따라 하나 이상의 고정 지지대가 있는 플레이트의 경우 윤곽을 생성하는 추가 지지대의 효과가 적습니다.

예를 들어 합판 시트가 2개의 인접한 셀에 놓여 있고 윤곽을 따른 지지를 무시하고 동일한 스팬과 3개의 힌지 지지대가 있는 2스팬 빔으로 간주하면 이러한 빔의 최대 처짐은 다음과 같습니다. (표 2의 설계 계획 2.1에 따라):

f = ql 4 / (185EI) = 0.03 50 50 4 /(185 0.910 5 4.167) = 0.135cm

따라서 최소 2스팬에 합판 시트를 놓으면 합판 두께를 늘리지 않고 윤곽을 따른 지지를 고려하지 않고도 최대 처짐을 거의 2배 줄일 수 있습니다.

윤곽을 따른 지지를 고려하면 한쪽에는 단단한 클램핑이 있고 다른 3개에는 힌지 지지대가 있는 플레이트가 있습니다. 이 경우 종횡비는 l / b = 0.667이고 계산된 계수는 k 1 = 0.046이고 최대 편향은 다음과 같습니다.

f = k 1 ql 4 / (Eh 3) = 0.046 0.03 50 4 /(0.9 10 5 1 3) = 0.096cm

보시다시피, 그 차이는 더 이상 윤곽을 따라 힌지 지지대만큼 중요하지 않지만 어떤 경우에도 측면 중 하나에 단단한 꼬집음이 있는 경우 처짐이 거의 2배 감소하는 것이 매우 유용할 수 있습니다.

자, 이제 합판은 인접한 층의 섬유 방향이 수직인 까다로운 재료이기 때문에 합판의 탄성 계수가 섬유 방향에 따라 다른 이유에 대해 몇 마디 말하고 싶습니다.

합판 시트의 탄성 계수 결정. 이론적 배경

각 개별 합판 층의 탄성 계수는 ​​결의 방향에만 의존하고 목재의 탄성 계수에 해당한다고 가정하면, 즉 함침, 제조 중 프레싱 및 접착제의 존재가 탄성 계수 값에 영향을 미치지 않으면 고려된 각 섹션에 대한 첫 번째 관성 모멘트를 결정해야 합니다.

두께가 10mm인 합판에는 일반적으로 7개의 베니어층이 있습니다. 따라서 각 베니어판의 두께는 약 t = 1.43mm입니다. 일반적으로 수직 축에 대한 주어진 섹션은 다음과 같습니다.

그림 475.1... 주어진 섹션은 두께가 10mm인 합판 시트용입니다.

그런 다음 너비 b = 1 및 b "= 1/24를 취하면 다음 결과를 얻습니다.

I z = t(2(3t) 2 + t(2t 2) + 4 t 3/12 + 2t(2t 2) / 24 + 3t 3 / (24 12) = t 3 (18 + 2 + 1 / 3 + 1/3 + 1/96) = 1985t 3/96 = 20.67t 3

I x = t(2(3t) 2/24 + t(2t 2) / 24 + 4 t 3 / (12 24) + 2t(2t 2) + 3t 3/12 = t 3 (18/24 + 2/ 24 + 1/72 + 8 + 6/24) = 655t 3/72 = 9.1t 3

탄성 계수가 모든 방향에서 동일하면 임의의 축에 대한 관성 모멘트는 다음과 같습니다.

나는 "x = t (2 (3t) 2 + t (2t 2) + 4 t 3/12 + 2t (2t 2) + 3t 3/12 = t 3 (18 + 2 + 1/3 + 8 + 1 / 4 = 43 3/12 = 28.58t ​​3

따라서 위에 나열된 접착제 및 기타 요소의 존재를 고려하지 않으면 탄성 계수의 비율은 20.67 / 9.1 = 2.27이 될 것이며 합판 시트를 빔으로 고려할 때 탄성 계수를 따라 외부 층의 섬유는 (20.67 / 28.58) 10 5 = 72300 kgf / cm 2입니다. 보시다시피 합판 제조에 사용되는 기술을 사용하면 특히 시트가 섬유를 가로질러 편향될 때 탄성 계수의 계산된 값을 증가시킬 수 있습니다.

한편, 외부 층의 섬유를 따라 구부러지는 설계 저항의 비율(관성 모멘트의 비율로도 간주될 수 있음)은 우리가 결정한 값에 훨씬 더 가깝고 대략 2.3-2.4입니다.

공사중이나 보수시 목조 주택금속을 사용하는 것, 그리고 훨씬 더 철근 콘크리트 바닥 빔을 사용하는 것은 어떻게 든 주제에서 벗어났습니다. 집이 나무라면 바닥 빔을 나무로 만드는 것이 논리적입니다. 그러나 눈으로 어떤 목재를 바닥 보로 사용할 수 있고 어떤 보 사이에 걸쳐 있는지 결정할 수 없습니다. 이러한 질문에 답하려면 옹벽 사이의 거리와 최소한 대략적인 바닥 하중을 정확히 알아야 합니다.

벽 사이의 거리가 다르고 바닥에 가해지는 하중도 매우 다를 수 있음이 분명합니다. 맨 위에 비주거용 다락방이 있으면 바닥을 계산하는 것과 완전히 다른 문제입니다. 앞으로 칸막이가 만들어 질 방의 바닥을 계산하십시오. 주철 목욕, 청동 변기 등. 그러므로 모든 것을 고려 가능한 옵션간단하고 이해하기 쉬운 테이블 형태로 모든 것을 배치하는 것은 거의 불가능하지만 예제를 사용하여 나무 바닥 빔의 단면을 계산하고 보드의 두께를 선택하는 것은 그리 어렵지 않을 것이라고 생각합니다 아래에:

겹침의 나무 빔 계산 예

방은 다르며 더 자주 정사각형이 아닙니다. 보의 길이가 최소화되도록 바닥 보를 고정하는 것이 가장 합리적입니다. 예를 들어, 방의 크기가 4x6m인 경우 길이가 4m인 보를 사용하는 경우 이러한 보에 필요한 단면은 길이가 6m인 보보다 적습니다.이 경우, 4m 및 6m의 치수는 조건부이며, 보 자체의 길이가 아니라 보의 스팬 길이를 의미합니다. 물론 빔은 30-60cm 더 길어집니다.

이제 부하를 결정해 보겠습니다. 일반적으로 주거용 건물의 바닥은 400kg / m & sup2의 분산 하중을 위해 설계되었습니다. 대부분의 계산에서 그러한 하중으로 충분하다고 믿어집니다. 다락방 바닥 200kg/m & sup2로도 충분합니다. 따라서 벽 사이의 거리가 4m인 위의 하중에 대해 추가 계산이 수행됩니다.

나무 바닥 빔은 두 개의 힌지 지지대에서 빔으로 간주될 수 있습니다. 이 경우 빔의 설계 모델은 다음과 같습니다.

1. 옵션.

보 사이의 거리가 1m이면 최대 굽힘 모멘트는 다음과 같습니다.

M max = (q x l & sup2) / 8 = 400x4 & sup2 / 8 = 800kg m또는 80,000kgcm

이제 목재 빔의 필요한 저항 모멘트를 쉽게 결정할 수 있습니다.

필수 = M max / R

어디 아르 자형- 나무의 디자인 저항. 이 경우 두 개의 힌지 지지대의 빔이 굽힘을 위해 작동합니다. 설계 저항 값은 다음 표에서 결정할 수 있습니다.

12%의 수분 함량에서 소나무, 가문비나무 및 낙엽송에 대해 계산된 저항 값

그리고 빔의 재료가 소나무가 아닌 경우 계산된 값에 다음 표에 따라 변환 계수를 곱해야 합니다.

다른 유형의 목재에 대한 전환 요인
SNiP II-25-80(SP 64.13330.2011)에 따름

수종	설계 저항에 대한 계수 m n
	스트레칭, 굽힘, 압축 및 분쇄 곡물을 따라 R p, R 및, R s, R cm	곡물을 통한 압축 및 분쇄 R с90, R сm90	치핑 R sc
침엽수
1. 낙엽송(유럽 제외)	1,2	1,2	1,0
2. 크라스노야르스크 지역의 삼나무를 제외한 시베리아 삼나무	0,9	0,9	0,9
3. 크라스노야르스크 지역의 삼나무	0,65	0,65	0,65
4. 전나무	0,8	0,8	0,8
단단한 낙엽
5. 오크	1,3	2,0	1,3
6. 애쉬, 메이플, 서어빔	1,3	2,0	1,6
7. 아카시아	1,5	2,2	1,8
8. 자작나무, 너도밤나무	1,1	1,6	1,3
9. 느릅나무, 느릅나무	1,0	1,6	1,0
부드러운 낙엽
10. 앨더, 린든, 아스펜, 포플러	0,8	1,0	0,8
참고: 표에 표시된 m n 계수는 지지 구조용입니다. 가공선방부제가 함침되지 않은 낙엽송으로 만들어진 송전선(습도 ≤25%)에 0.85를 곱합니다.

영구 및 일시적인 장기하중으로 인한 응력이 전체하중의 총응력의 80%를 초과하는 구조물의 경우 설계저항에 계수를 추가로 곱해야 합니다. 중 d = 0.8. (SP 64.13330.2011의 5.2.조항)

그리고 50년 이상 동안 구조물의 서비스 수명을 계획하는 경우 다음 표에 따라 얻은 설계 저항 값에 하나 이상의 요소를 곱해야 합니다.

목재의 수명 요소
SNiP II-25-80(SP 64.13330.2011)에 따름

따라서 빔의 설계 저항을 거의 두 배까지 줄일 수 있으므로 빔의 단면적이 증가하지만 지금은 추가 계수를 사용하지 않습니다. 1등급 소나무를 사용한다면

필수 = 80000 / 142.71 = 560.57 cm & sup3

메모:설계 저항 14 MPa = 142.71 kgf/cm & sup2. 그러나 계산을 단순화하기 위해 값 140을 사용할 수 있습니다. 여기에는 큰 오류가 없지만 작은 안전 여유가 있습니다.

목재의 단면이 단순하기 때문에 직사각형 모양, 막대의 저항 모멘트는 다음 공식에 의해 결정됩니다.

필요한 W = b x h & sup2 / 6

어디 비- 빔 폭, 시간- 바의 높이. 바닥 빔의 단면이 직사각형이 아니지만 예를 들어 원형, 타원형 등인 경우 빔으로 둥근 목재, 다듬은 통나무 또는 다른 것을 사용하면 별도로 제공된 공식을 사용하여 이러한 섹션에 대한 저항 모멘트를 결정할 수 있습니다.

너비가 10cm 인 목재의 필요한 높이를 결정하려고합시다.이 경우

목재 높이는 18.34cm 이상이어야 합니다. 단면이 10x20cm인 빔을 사용할 수 있습니다.이 경우 7개의 바닥 빔에 0.56m 및 sup3 목재가 필요합니다.

예를 들어, 구조가 100년 이상 유지되고 하중의 80% 이상이 일정 + 장기가 될 것으로 계획하는 경우 동일한 등급의 목재에 대해 계산된 저항은 91.33 kgf/cm & sup2가 됩니다. 그러면 필요한 저항 모멘트가 876cm & sup3로 증가하고 목재 높이는 22.92cm 이상이어야 합니다.

옵션 2.

보 사이의 거리가 75cm인 경우 최대 굽힘 모멘트는 다음과 같습니다.

최대 M = (q x l & sup2) / 8 = (400 x 0.75 x 4 & sup2) / 8 = 600kg m또는 60,000kgcm

W 요구 = 60,000 / 142.71 = 420.43cm 및 sup3

하지만 최소한의 허용 높이 15.88cm의 빔과 10cm의 빔 폭, 10x17.5cm 단면의 빔을 사용하는 경우 9개의 바닥 빔에는 0.63m 및 sup3 목재가 필요합니다.

옵션 3.

보 사이의 거리가 50cm인 경우 최대 굽힘 모멘트는 다음과 같습니다.

최대 M = (q x l & sup2) / 8 = (400 x 0.5 x 4 & sup2) / 8 = 400kg m또는 40,000kgcm

목재 빔의 필요한 저항 모멘트는 다음과 같습니다.

필수 = 40,000 / 100 = 280.3 cm & sup3

그리고 보의 최소 허용 높이는 12.96cm이고 보 너비는 10cm이며, 13개의 바닥 보에 대해 10x15cm 단면의 보를 사용할 때 0.78m & sup3의 목재가 필요합니다.

계산에서 알 수 있듯이 보 사이의 거리가 작을수록 보에 더 많은 목재를 사용할 수 있지만 동시에 보 사이의 거리가 작을수록 더 얇은 보드 또는 시트 재료를 사용할 수 있습니다. 바닥. 그리고 하나 더 중요한 포인트- 목재의 설계 저항은 목재의 종류와 목재의 수분 함량에 따라 다릅니다. 습도가 높을수록 설계 저항이 낮아집니다. 목재의 종류에 따라 설계저항의 변동이 크지 않다.

이제 첫 번째 옵션에 따라 계산된 빔의 처짐을 확인해 보겠습니다. 대부분의 참고서에서는 다음 공식을 사용하여 보의 분산 하중 및 힌지 지지에서 처짐 정도를 결정할 것을 제안합니다.

f = (5q 엘 4) / (384EI)

- 베어링 벽 사이의 거리;
이자형- 탄성 계수. 목재의 경우 종에 관계없이 SP 64.13330.2011의 5.3항에 의거, 두 번째 그룹의 제한 상태를 계산할 때이 값은 일반적으로 섬유를 따라 10,000 MPa 또는 10x10 8 kgf / m & sup2 (10x10 4 kgf / cm & sup2)와 동일하게 취합니다. 이자형 90 = 입자에 걸쳐 400 MPa. 그러나 실제로는 소나무의 경우에도 탄성계수 값은 목재의 수분 함량과 하중 지속 시간에 따라 여전히 7x10 8 ~ 11x10 8 kgf/m & sup2입니다. 하중이 장기간 작용하면 SP 64.13330.201의 5.4항에 따라 변형된 방식에 따라 첫 번째 그룹의 제한 상태에 따라 계산할 때 계수를 사용해야 합니다. 중 ds = 0.75. 빔의 활하중이 연장되고 빔이 설치 전에 깊은 함침 처리되지 않아 목재의 수분 함량 및 목재의 상대 습도의 변화가 20%, 이 경우 탄성 계수는 ​​약 6x10 8 kgf / m & sup2이지만 이 의미를 기억할 것입니다.
나- 직사각형 단면의 보드에 대한 관성 모멘트.

I = (b x h & sup3) / 12 = 10 x 20 & sup3 / 12 = 6666.67 cm 4

f = (5 x 400 x 4 4) / (384 x 10 x 10 8 x 6666.67 x 10 -8) = 0.01999m 또는 2.0cm.

SNiP II-25-80(SP 64.13330.2011)은 바닥 빔의 경우 처짐이 스팬 길이의 1/250을 초과하지 않도록 목재 구조를 계산할 것을 권장합니다. 허용 가능한 최대 처짐 400/250 = 1.6 cm 이 조건을 충족하지 않았습니다. 다음으로 귀하 또는 SNiP에 적합한 편향 빔의 섹션을 선택해야 합니다.

바닥 보에 접착 적층 목재를 사용하는 경우 LVL(Laminated Veneer Lumber), 그런 다음 이러한 보에 대한 설계 저항은 다음 표에 따라 결정해야 합니다.

접착 라미네이트의 설계 저항 값
SNiP II-25-80(SP 64.13330.2011)에 따름

보의 지지 부분을 분쇄하기 위한 계산은 일반적으로 필요하지 않습니다. 그러나 접선 응력의 작용에 따른 강도 계산은 여기에서도 어렵지 않습니다. 선택한 설계 모델에 대한 최대 전단 응력은 굽힘 모멘트가 0인 빔 지지대의 단면에 있습니다. 이 섹션에서 전단력 값은 지지 반력과 같으며 다음과 같습니다.

Q = ql / 2 = 400 x 4/2 = 800kg

최대 전단 응력 값은 다음과 같습니다.

티= 1.5Q/F = 1.5 x 800/200 = 6kg/cm & sup2< R cк = 18 кг/см² ,

어디,
에프- 단면적이 10x20cm인 목재의 단면적;
르 크크- 섬유를 따라 전단에 대한 설계 저항은 첫 번째 표에 따라 결정됩니다.

보시다시피 최대 단면 높이의 바에도 3중 안전 여유가 있습니다.

이제 설계 부하를 견딜 수 있는 보드를 계산해 보겠습니다(계산 원리는 정확히 동일함).

바닥재 계산의 예

옵션 1.바닥은 마루판으로 되어 있습니다.

1m의 빔 사이의 거리에서 최대 굽힘 모멘트:

M max = (q x l & sup2) / 8 = (400 x 1 & sup2) / 8 = 50kg m 또는 5000kg cm

이 경우 힌지 지지대의 단일 스팬 빔과 같이 보드의 설계 방식이 매우 조건부로 채택됩니다. 벽에서 벽까지 마루판을 다중 스팬 연속 빔으로 간주하는 것이 더 정확합니다. 그러나 이 경우 스팬 수와 보드를 통나무에 부착하는 방법을 모두 고려해야 합니다. 일부 지역에서 보드가 두 개의 통나무 사이에 놓여 있는 경우 이러한 보드는 실제로 단일 스팬 빔으로 간주되어야 하며 이러한 보드의 경우 굽힘 모멘트가 최대가 됩니다. 우리가 더 고려할 것은이 옵션입니다. 보드의 요구 저항 모멘트

필수 = 5000/130 = 38.46cm 및 sup3

하중이 계산 된 전체 영역에 분산되기 때문에 보드의 바닥은 일반적으로 너비가 100cm 인 하나의 보드로 간주 될 수 있으며 보드의 최소 허용 높이는 1.52cm이며 스팬이 작을 때 필요한 보드 높이는 균일합니다 더 적은. 이것은 표준 30-35mm 높이의 마루판으로 바닥을 깔 수 있음을 의미합니다.

그러나 값 비싼 마루판 대신 합판, 마분지, OSB와 같은 저렴한 시트 재료를 사용할 수 있습니다.

옵션 2.합판 바닥.

합판의 설계 저항은 다음 표에서 결정할 수 있습니다.

합판의 설계 저항 값
SNiP II-25-80(SP 64.13330.2011)에 따름

합판은 접착된 목재 층으로 만들어지기 때문에 합판의 설계 저항은 목재의 설계 저항에 가까워야 하지만 층이 번갈아 가며 섬유를 따라 한 층, 두 번째 층을 가로질러 총 설계 저항을 다음과 같이 취할 수 있습니다. 산술 평균. 예를 들어 FSF 자작나무 합판의 경우

R f = (160 + 65) / 2 = 112.5kgf / m & sup2

그 다음에

필수 = 5000 / 112.5 = 44.44cm 및 sup3

최소 허용 합판 두께는 1.63cm입니다. 즉, 두께가 18mm 이상인 합판은 빔 사이에 1m의 거리를 두고 빔에 놓을 수 있습니다.

빔 사이의 거리가 0.75m이면 굽힘 모멘트 값이 감소합니다.

M max = (q x l & sup2) / 8 = (400 x 0.75 & sup2) / 8 = 28.125kg m 또는 2812.5kg cm

필요한 합판 저항 모멘트

필수 = 2812.5 / 112.5 = 25cm 및 sup3

최소 허용 합판 두께는 1.22cm입니다. 즉, 두께가 14mm 이상인 합판은 빔 사이의 거리가 0.75m인 빔에 놓을 수 있습니다.

0.5m의 빔 사이의 거리에서 굽힘 모멘트는

M max = (q x l & sup2) / 8 = (400 x 0.5 & sup2) / 8 = 12.5kg m 또는 1250kg cm

필요한 합판 저항 모멘트

필수 = 1250 / 112.5 = 11.1 cm & sup3

최소 허용 합판 두께는 0.82cm입니다. 즉, 두께 9.5mm 이상의 합판은 빔 사이의 거리가 0.5m인 빔에 놓을 수 있습니다. 그러나 합판의 처짐이 계산되는 경우(계산되지 않음 상세), 처짐은 허용 처짐의 3배인 약 6.5mm가 됩니다. 합판 두께가 14mm인 경우 처짐은 약 2.3mm로 SNiP의 요구 사항을 실제로 충족합니다.

일반 참고 사항: 실제로 계산할 때 목조 건축물모든 종류의 수정 요소가 적용되지만 주어진 계산을 계수로 복잡하게 만들지 않기로 결정했습니다. 가능한 최대 부하를 취하는 것으로 충분하며 섹션을 선택할 때 충분한 여백이 있습니다.

옵션 3.마분지 또는 OSB 바닥.

일반적으로 마분지 또는 OSB를 다음과 같이 사용하십시오. 바닥바닥 빔의 (거친 것조차도) 바람직하지 않으며 이러한 시트 재료는 이것을위한 것이 아니며 너무 많은 단점이 있습니다. 프레스 시트 재료의 설계 저항은 너무 많이 의존합니다. 큰 수요인이므로 아무도 계산에 사용할 수 있는 설계 저항 값을 알려주지 않습니다.

그럼에도 불구하고 우리는 마분지 또는 OSB의 사용을 금지할 수 없습니다. 마분지 또는 OSB의 두께는 합판보다 1.5-2배 커야 합니다. 마분지가 함몰된 바닥은 여러 번 수리해야 했으며 최근에 나무 바닥을 평평하게 만든 이웃 OSB 보드, 또한 실패에 대해 불평하므로 그들의 말을 받아들일 수 있습니다.

메모:통나무는 먼저 바닥 빔에 놓일 수 있으며 보드는 통나무에 부착됩니다. 이 경우 위의 원칙에 따라 지연 단면적을 추가적으로 계산할 필요가 있다.

콘크리트 압력과 다른 모든 하중을 받는 슬래브 거푸집 요소는 합판입니다. 위에서 언급한 합판의 종류는 작업 방향에 따라 다른 의미탄성 계수와 극한 굽힘 강도 모두에 대해:
- 낮은 표면 요구 사항이 있는 바닥 f - 높은 표면 요구 사항이 있는 바닥 f 합판 처짐(0은 하중(바닥 두께), 합판 자체의 특성(탄성 계수, 시트 두께) 및 지지 조건에 따라 다릅니다.
부록 1(그림 2.65)은 PERI-자작나무 합판(Fin-Ply 및 PERI Birch) 및 침엽수 합판(PERI-Spruce)에서 공급하는 주요 유형의 합판에 대한 다이어그램을 보여줍니다. 다이어그램은 21mm의 시트 두께를 기준으로 합니다. 이 경우 점선은 처짐이 스팬의 1/500을 초과하는 영역을 표시합니다. 합판의 인장 강도에 도달하면 모든 선이 끝납니다. 기본 다이어그램은 다중 스팬 연속 보(최소 3개 스팬)로 작동하는 표준 시트를 기반으로 합니다.
을위한 러닝 사이즈시트의 경우 크로스 빔의 피치에 대해 다음 옵션을 얻을 수 있습니다.
표 2.7

추가 중 처짐을 평가할 때: 자작나무 합판의 경우 추가 시트가 배치되는 방향이 항상 알려진 것은 아니기 때문에 기본 시트와 마찬가지로 탄성 계수 및 극한 강도에 대해 동일한 값이 사용됩니다. 침엽수 합판의 경우,
시트를 뒤집을 때 이러한 특성이 극적으로 변경됩니다.
3개 이상의 스팬이 있는 자작나무 합판의 다이어그램(그림 2.65)에 따르면 X축을 따라 바닥 두께(20cm)에 대한 값을 찾고 처짐 값을 결정합니다.


시트 길이의 경우 50cm 또는 62.5cm의 두 가지 옵션을 사용할 수 있습니다. 두 번째 옵션은 가로보의 수를 절약하기 때문에 살펴보겠습니다. 최대 편향은 1.18mm입니다. 우리는 원 스팬 시스템의 다이어그램을 봅니다. 이 방식을 사용하면 60cm 스팬에 대한 선이 바닥 두께 20cm(합판의 인장 강도) 값에서 끝납니다. 편향은 1.92mm입니다.
이로부터 확장의 과도한 변형을 피하기 위해 이 확장의 스팬을 50cm로 제한하거나 이 확장 아래에 추가 횡방향 보를 배치해야 합니다(균일하게 하중을 받는 2-스팬 보의 설계 모델은 가장 작은 편향이 있지만 다중 스팬 방식, 기준 모멘트에 대한 비율이 증가했습니다.
가로 빔의 스팬 결정(세로 빔 b의 간격)
이전 단락에서 선택한 가로 빔의 단계에 따라 빔 유형에 해당하는 표에 따라 확인합니다. 2.11 이 빔의 최대 허용 범위. 위에서 언급한 바와 같이 이 표는 가로보에 대한 모든 설계 사례, 우선 모멘트 및 처짐을 고려하여 작성되었습니다.
세로 빔의 피치를 선택할 때 극단적 인 세로 빔이 벽에서 15-30cm의 거리에 있다는 점을 고려해야합니다. 이 크기를 늘리면 다음과 같은 불쾌한 결과가 발생할 수 있습니다.
- 대들보 콘솔의 편향 증가 및 불균일;
- 보강 작업 중 가로대를 뒤집을 가능성.
감소는 버팀대 제어를 복잡하게 만들고 가로보가 세로보에서 미끄러질 위험을 만듭니다.
같은 이유로 보 끝의 정상적인 작동(특히 트러스 보 사용 시)을 고려하여 각 면에서 보의 최소 겹침이 15cm로 지정됩니다. 종방향 빔의 실제 피치는 어떠한 경우에도 표에 따라 허용되는 값을 초과해서는 안 됩니다. 2.11 및 2.12. 모멘트를 결정하기 위한 공식의 스팬은 정사각형에 존재하며 심지어 처짐 공식(각각 공식 2.1 및 2.2)의 4차에도 존재한다는 것을 기억하십시오.
예시
단순함을 위해 직사각형 방을 선택합니다. 내부 치수 6.60x9.00 m 바닥 두께 20 cm, PERI 자작나무 합판 두께 21 mm, 시트 치수 2500x1250 mm.
62.5cm 간격의 가로 빔 스팬에 대한 허용 값은 표에서 찾을 수 있습니다. 거더 GT 24의 경우 2.11. 표의 첫 번째 열에서 20cm의 두께를 찾고 해당하는 가로보의 간격(62.5cm)이 될 때까지 오른쪽으로 이동합니다. 최대 허용 범위는 3.27m입니다.
이 스팬에 대한 모멘트 및 처짐의 계산된 값은 다음과 같습니다.
- 콘크리트의 순간 최대 모멘트 - 5.9kNm(7kNm은 허용됨)
- 최대 편향(단일 스팬 빔) - 6.4mm = 1/511 스팬.
세로 빔을 방의 측면 길이와 평행하게 배치하면 다음을 얻습니다.
6.6m - 2(0.15m) = 6.3m; 6.3: 2 = 3.15m 3.27m; 8.7: 3 = 2.9m 빔 길이가 3.30m(최소 2.9 + 0.15 + 0.15 = 3.2m)인 3개의 스팬을 얻습니다. 가로대는 하중이 적습니다. 대부분 이것은 이미 자재 오버런의 신호입니다.
예를 들어 사전 설치된 대형 장비 주변에 거푸집을 설치해야 하는 경우 보를 계산해야 하는 경우가 있습니다. 이 경우 다음 전제 조건을 고려해야 합니다. 콘솔이 없는 단일 경첩 힌지 빔만 항상 MULTIFLEX 시스템의 설계 모델로 간주됩니다. 거푸집을 설치하고 콘크리트를 칠 때 항상 이 구성표에 따라 빔이 정확히 작동하는 중간 단계가 있기 때문입니다. 추가 지지대가 없는 넓은 보의 경우 낮은 하중에서도 좌굴이 가능합니다. 콘크리트 타설 후 슬래브 거푸집은 완성된 슬래브 아래에서, 때로는 밀폐된 공간에서 빼내야 하므로 보의 길이를 제한하는 것이 좋습니다(무게 및 기동성 문제).
테이블에 값이 없으면 계속 사용할 수 있습니다. 예를 들어, 스팬을 늘리려면 보의 간격을 줄이려고 합니다. 결과적으로 스팬의 허용 여부를 확인해야 합니다. 예를 들어, 보를 30cm 간격으로 설치하기로 결정하고 바닥 두께는 22cm이며 설계 하중은 표에 따라 7.6N/m2입니다. 이 하중에 보의 단계를 곱합니다. 7.6-0.3 = 2.28kN / m. 이 값을 표에 있는 가로 빔의 한 단계로 나눕니다. 2.28: 0.4 = 5.7 ~ 6.1(두께가 16cm인 바닥에 가해지는 하중); 2.28: 0.5 = 4.56 - 5.0(12cm 두께의 바닥에 가해지는 하중).
첫 번째 경우에는 바닥 두께가 16cm이고 피치가 40cm인 빔에 대해 4.07m의 스팬이 있고 두 번째 경우에는 두께가 12cm이고 피치가 50cm - 4.12m입니다.
우리는 긴 계산에 시간을 낭비하지 않고 두 값 중 작은 값에서 이 값의 차이를 뺀 값을 취할 수 있습니다(현재 계산에만 존재하는 시간 부하의 변화를 고려). V 구체적인 예정확한 계산으로 얻은
4.6m, 4.02m가 찍혔습니다.